核電站蒸汽發生器的換熱管選用金屬合金材料。盡管所有后續升級，這種鋼保持不變的蒸汽發生器。而在此期間，在采用壓水堆的國外核電站，沒有一代管道系統材料被取代。AISI 304和316鋼被鎳合金取代——首先是Inconel 600，然后是更耐腐蝕的Inconel 690。然而，最近這種合金也成為壓水堆核電站的一個問題。其腐蝕行為的不穩定性接近Inconel 600合金的特征

鎳合金材料由AISI 304和316鋼以及Inconel 600和690合金制成的熱交換管的損壞問題已經導致忽略了它們的局部腐蝕特性。在這方面，鋼08Kh18N10T也相當普通。鎳合金材料容易產生點蝕，在某些情況下，還會產生IGC點蝕。是AISI 316LN的類似材料，不容易發生點蝕，但在650℃下回火僅1小時后耐MCC。因此，從中可以看出，在備選換熱管材料中，最有前途的是03Kh17N13S2AM2鋼，其化學成分是在基礎上開發的。鋼具有最高的力學性能和無局部腐蝕傾向。顯示了03Kh18N13S2 AM2VFBR-Sh鋼拋光樣品在505℃、17 MPa、溶氧濃度為30 ppb[48]的水介質中測試1000小時后的重量測量結果。從得到的數據可以看出，新鋼在水冷劑環境下的腐蝕速率幾乎是12Kh18N10T級的1.5倍，比AISI 316L鋼的腐蝕速率小幾倍。

鎳合金材料后的新鋼鐵腐蝕的測試仍然無影無蹤,與625年和718年的鉻鎳鐵合金合金表面的點蝕樣品后他們被關押在超臨界壓力水(SCP)的氧濃度在500°C 25磅500 h。研究了氮鉬聯合和單獨摻雜、冷變形、α′相夾雜物、δ-鐵素體對穩定和不穩定奧氏體Cr-Ni鋼和Cr-Mn-Ni鋼點蝕傾向的影響，研究了硅、鉬、鐵素體對穩定和不穩定奧氏體Cr-Mn-Ni鋼點蝕傾向的影響。Cr-Ni鋼抗晶間腐蝕的耐氮性本質上是合金化不穩定奧氏體鋼的原理，這種鋼在弱氧化和強氧化環境中抗局部腐蝕。在此基礎上，研制出了幾種奧氏體鋼。這些鋼被設計用于生產在含氯介質和硝酸中能夠抵抗局部腐蝕的設備。