鎂合金材料在兩種不同模具上的工程應力-應變曲線如圖13所示。應力-應變曲線表明,極限抗拉強度和延性AZ80標本處理的598 K為489.17 MPa,和19.03%,分別為死,而且,同樣的材料處理展出UTS和%伸長分別為451.01 MPa和11.76%,高于一個應用基和均質標本AZ80毫克合金。因此，將槽角為90°的A型模具作為獲得兩種鎂合金材料最高顯微硬度的最佳模具參數建立在顯微硬度有顯著增加四經過ECAP后AZ91鎂合金加工后使用死AZ80鎂合金材料加工相比這是預期通過相同于有效的細化晶粒尺寸的測量。
同樣，通過A模加工得到的AZ91鎂合金，其極限抗拉強度和延性得到了很大的提高。尤其是應用基AZ91合金分別372.74 MPa和7.84%的ut和延性,是進一步提高到432.81 MPa和19.13%處理通過死后4和410.35 MPa, 13.22%的極限抗拉強度和延性加工通過死后觀察B為4。結果表明，與用A模具處理的ECAP AZ91鎂合金相比，用A模具處理的AZ80鎂合金的拉伸性能要優于用b模具處理的AZ91鎂合金。這是因為在ECAP過程中產生了大量的塑性應變。
通過上面實驗說明ECAP模槽角對接收態和ECAP態AZ80/91鎂合金腐蝕行為的影響。同時，對AZ80/91鎂合金的腐蝕表面形貌進行了研究。AZ80/91鎂合金經過模具A和模具B在598 K條件下經過4道ecap孔道包括接收和均質試樣后的腐蝕，這也影響鎂合金材料模具和加工溫度對腐蝕速率的影響.
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