鎂合金材料在598 K下的A模和B模加工過程。事實(shí)上,鎂合金材料加工通過死亡以來明顯比死b顯示細(xì)顆粒的粒徑和分布第二階段的一個主要因素分別確定材料的強(qiáng)度和耐蝕性,因此死亡被認(rèn)為是最優(yōu)實(shí)現(xiàn)細(xì)粒度結(jié)構(gòu)在我們的工作。因此，通過模具a獲得的細(xì)晶粒表現(xiàn)出了在提高的機(jī)械性能和耐腐蝕性能。并根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果和討論，得出以下結(jié)論。

鎂合金材料的ECAP孔道數(shù)的增加導(dǎo)致了ECAP過程中發(fā)生的動態(tài)再結(jié)晶，使組織均勻。二次β-Mg17Al12相在擠壓過程中被還原，并均勻分布在整個擠壓過程中。在此情況下，A模對AZ80/91鎂合金的晶粒細(xì)化效果顯著，因?yàn)樵谒牡来蜤CAP后產(chǎn)生了~5.06的大塑性應(yīng)變。AZ80和AZ91鎂合金在598 K時經(jīng)A模加工后平均晶粒尺寸分別減小到6.35 μm和7.58 μm。AZ80和AZ91鎂合金的顯微硬度、抗拉強(qiáng)度和塑性均通過細(xì)化晶粒而提高。ECAP后AZ91鎂合金的抗拉強(qiáng)度較AZ80鎂合金有所降低，這是由于二次β-Mg17Al12相的存在。

鎂合金材料的抗拉強(qiáng)度、延性和顯微硬度等力學(xué)性能與ECAE孔型成正比。電勢極化實(shí)驗(yàn)表明，腐蝕電流密度(Icorr)降低，表明ECAP處理樣品由于存在等軸細(xì)晶粒組織和均勻分布的二次顆粒而具有較高的耐腐蝕性能。極化結(jié)果表明，由于二次相的細(xì)化和分布，鎂合金材料的鈍化行為比原AZ80/91 Mg合金有所增強(qiáng)。與模具B相比，模具A(90°)加工的AZ80/91鎂合金在4P-ECAP過程中出現(xiàn)的負(fù)點(diǎn)蝕電位更小，具有更高的抗點(diǎn)蝕性能。得到的極化數(shù)據(jù)與腐蝕表面形貌具有較好的一致性。